316L不銹鋼三通鍛制三通規格表包含三通價格，1.8HastelloyC-2000HastelloyC-2000是Haynes公司1995年的產品。是在合金59配方的基礎上添加1.6的銅而成。Ni-Cr-Mo合金是以高Cr性介質,以高Mo和W抗還原性介質。但由于冶金的局限性,想靠增加Cr、Mo、W的含量提高性和抗還原性是不可能的。HastelloyC-2000是為解決這一難題設計的,它與其它Ni-Cr-Mo合金的大不同之處在于加入了1.6的Cu,這使合金抗還原性介質腐蝕的能力*提高。
接電層數壓那焊接電流lA電流性接特一直正Q235BsMAW(焊ENICr--+C276條電弧焊)Moes4雜212~18印~95C276+C276CTAW(鎢極氣體保護電弧焊)ERNICresMo一412~1860~95直流正接實踐證明，按照表1所示方法和參數進行施焊，待焊縫成型后，其焊接接頭的力學性能*技術要求，其方法科學可行。2.2.4注意事項在多次摸索實踐中，在汲取教訓的基礎上總結出如下一些注意要點。(l)焊接整個過程，應按照事先制定的合格焊接工藝評定進行施焊。
吸收塔是整個裝置中重要的設備,直接決定脫硫效率的高低。因此,吸收塔入口煙道的防腐貼襯材料的設計選型和焊接施工非常重要。本文通過對某電廠吸收塔的防腐貼襯材料使役環境和腐蝕機理的分析,提出貼襯材料選型的技術依據,并針對常用的哈氏合金C276材料的焊接工藝進行了探討。1合金鋼貼襯的使役環境和耐腐蝕要求某電廠規劃容量為2×1000MW超超臨界燃煤機組,脫硫系統采用石灰石-石膏濕法脫硫工藝。
1、純鎳：N5、N02201、Ni201、2.4068、Ni99.0LC、N6、N7、N02200、Ni200、2.4066、Ni99.0 。
2、蒙乃爾（Monel）:N04400、N05500、Monel K500、國標：67Ni30Cu。
3、因科洛伊合金：N08800、Incoloy800、N08810、Incoloy800H、N08811、Incoloy800HT、N08825、Incoloy825、N08020、N08028、N08031 、Alloy31、Alloy28合金、Alloy20合金。
4、 因科奈爾合金：N07750、Inconel-X750合金、N07718、Inconel718合金、N06600、Inconel 600、N06601、Inconel601合金、N06690、Inconel690合金、Inconel600合金、N06600、N06625、Inconel625合金、ZRJWXTG。
5、哈氏合金：Hastelloy B-2、Hastelloy B-3、Hastelloy C-276、Hastelloy C-22、Hastelloy C-2000、Hastelloy G-30。
在熱處理過程中，由于碳和鉻、鉬等合金元素的擴散速率不同，碳向晶界的擴散速度大于鉻元素的擴散速度，固溶溫度過低會造成合金硬度偏高，導致機械性能降低，固溶處理的目的是使鎳基合金在高溫下快速冷卻，在很短的時間通過敏化溫度區域，過飽和的碳來不及大量析出，貧鉻區來不及充分形成，使材料產出的晶間腐蝕敏感性降低，不充分的固溶會導致晶內存在未溶碳化物聚集在原始晶界，使得晶界產生貧鉻區；
可見,HastelloyC-276合金的應力極限與溫度近似呈線性關系。圖4應力極限與溫度的關系3結論1)HastelloyC-276合金的應力過程可以分為兩個階段。第1階段,試樣內部應力得很快,并隨著時間的延長逐漸減慢;第2階段,殘余應力的進一步減慢,隨著時間的延長無限趨近于一個極限值,即應力極限。2)采用二次延遲函數擬合的應力曲線與實驗應力曲線符合得很好。3)蠕變應變速率與應力的關系曲線可分為3段:高應力區域、低應力區域和過渡區域。
查閱ASME鍋爐壓力容器規范第IX卷QW-422,可知B-575UNS-No.N10276組別。據此成分組別查閱QW-432,可確定適合的焊材為F-No.43,若采用手工電弧焊(SMAW),則焊條為ASMESFA-5.11規定牌號ENiCrMo-4,主要成分():Ni基體5;若采用氣保焊(GTAW/GMAW),則焊絲為ASMESFA-5.14規定牌號ERNiCrMo-4,主要成分():Ni基體、種焊材在多種侵蝕介質中都表現出了優異的耐蝕性能,特別是耐點蝕和裂隙腐蝕的能力,并且可用于異種鋼焊接。
鐵基合金(如奧氏體不銹鋼,雙相鋼等)產生嚴重的腐蝕。所以,雖然鎳基合金目前主要還是依靠進口,其價格比較昂貴,但由于其優異的耐腐蝕性能,在FGD裝置中仍普遍應用。絕大多數電廠脫硫系統的入口煙道都選用了哈氏合金,特別是C系列合金,C276更是了廣泛的應用。3哈氏合金C276的焊接工藝3·1C276的化學成分哈氏合金是美國HASTELLOY公司的注冊商標,哈氏C系列合金屬于Ni-Cr-Mo合金。C276材質的化學成分應滿足ASTM標準中UNSN10276,見表4,其機械性能也應滿足ASTM標準中UNSN10276的要求。
故應嚴格對坡口處所有的物質*。將坡口正面和根部周圍25mm內修磨出金屬光澤,并用清洗干凈。管道的切割和坡口預制可采用等離子切割/刨、機加工等方式,再用不銹鋼刷子清理。4.2裝配時嚴格控制錯邊量,防止出現未焊透產生裂紋與氣孔。管道坡口角度應適當增大,根部鈍邊應適當減小(見圖1)。定位焊采用正式焊接相同的工藝,并應焊透和無缺陷,其兩端應打磨成斜坡,已利接頭。5TIG焊接工藝5.1TIG封底焊接方法5.1.1采用Φ2.5mm的鈰鎢極,鎢極伸出長度3mm～5mm,焊縫不預熱,層間溫度低于150℃,噴嘴直徑12mm(噴嘴越大效果越好,好采用噴嘴加拖罩方法)。
Ni系，特性為耐熱，有良好的抗高溫氧化和耐氯離子斷裂性能，在高濃度氯化物中以及含有微量氯化物和氧的熱水和高溫水中，具有良好的耐腐蝕性能。在制造加熱器、換熱器、蒸發器、蒸餾塔以及脂肪酸處理用冷凝器等有這不可替代的作用，其焊接性能和機械性能良好，承受高溫及高壓性良好，國內外消耗量巨大，合金的生產工藝使得合金材料出口歐美等國家，實現了化，我廠材料已達到了水平；
由于難以材料的高溫性能,假定材料在高溫(熔點及熔點以上)下的性能不變[2,3]。固相線1323℃,液相線1371℃,常溫屈服強度376MPa,抗拉強度796MPa。其熱力學性能與溫度相關[4](圖1),對于未知的材料性能運用外推法。圖1HastelloyC276材料特性圖2網格劃分1.3幾何模型及網格劃分利用非線性有限元軟件ABAQUS建立了管道焊接模型。由于該模型是關于環焊縫對稱的,因此,建模時取管道沿環焊縫線的一半。
根據干吸濃硫酸循環系統的工藝條件,著重對帶陽極保護管殼式濃硫酸換熱器和板式濃硫酸換熱器進行了綜合比較。結果如表1所示。由表1可見。板式濃硫酸換熱器的性能和價格比優于帶陽極保護管殼式濃硫酸換熱器,它具有占地小、傳熱系數大,操作方便,維修工作量少等優點。在決定采用板式濃硫酸換熱器后,我們對采購那家產品作了慎重的選擇。了解到瑞典Alhb砌公司生產板式換熱器已有60多年歷史。并且不斷進行深入的研究和開發。
