純鎳201四通現貨，每臺爐各配1座室外脫硫吸收塔和1套煙氣系統,2臺爐共用1套吸收劑制備系統、石膏處置系統、脫硫裝置用水系統、漿液排放與回收系統、廢水處理系統。吸收塔的煙氣處理能力為鍋爐大連續蒸發量(BMCR)工況時的煙氣量,脫硫裝置脫硫效率不小于95,脫硫裝置的設計工況采用鍋爐燃用設計煤種時BMCR工況下的煙氣參數。該電廠廠區常年空氣濕潤,并有較強的鹽霧腐蝕作用,多年平均氣溫22·6℃。入口煙道位于+20·00m標高處。
在許多腐蝕環境中合金C和C-276的耐蝕性相似。在合金C-276的焊接熱影響區不存在連續的晶粒邊界偏析,因此不會產生嚴重的晶間腐蝕。C-276可以在焊態下使用,但在某些工藝條件下即使低碳低硅的C-276也對晶間腐蝕較,C-276并不具備足夠的熱穩定性,在650~1090℃溫度范圍內長時間時效后,也會在晶界析出碳化物或伴隨產生金屬間化合物μ相(Co2Mo6型),使抗晶間腐蝕性能下降。具有顯著的高溫穩定性,當置于650~1040℃*時效后,呈現良好的延展性和耐晶間腐蝕性能。
近年來還出現了通過化學溶液法涂覆非晶態薄膜實現平整化(SDP)的研究[10]。表面粗糙度測量的常見方法包括探針輪廓儀、掃描隧道顯微鏡(STM)、原子力顯微鏡(AFM)和一些光學測量技術(如光截面顯微鏡、相位偏移干涉儀和白光干涉儀等)[11]。其中,在1986年被提出的AFM被認為是為的測量方法之一[12],由于AFM能夠在原子尺度給出表面形貌的高分辨圖像,在代高溫超導導線的相關研究中被廣泛采用。
1、純鎳：N5、N02201、Ni201、2.4068、Ni99.0LC、N6、N7、N02200、Ni200、2.4066、Ni99.0 。
2、蒙乃爾（Monel）:N04400、N05500、Monel K500、國標：67Ni30Cu。
3、因科洛伊合金：N08800、Incoloy800、N08810、Incoloy800H、N08811、Incoloy800HT、N08825、Incoloy825、N08020、N08028、N08031 、Alloy31、Alloy28合金、Alloy20合金、ZRJWXTG。
4、 因科奈爾合金：N07750、Inconel-X750合金、N07718、Inconel718合金、N06600、Inconel 600、N06601、Inconel601合金、N06690、Inconel690合金、Inconel600合金、N06600、N06625、Inconel625合金。
5、哈氏合金：Hastelloy B-2、Hastelloy B-3、Hastelloy C-276、Hastelloy C-22、Hastelloy C-2000、Hastelloy G-30。
在工業應用中有對焊鋼管、高頸鋼管、鋼管蓋、盲板、以及板式鋼管。制造業中不銹鋼鋼管的使用量較大，特種鎳鋼管可以提高機械強度，不銹鋼鋼管中含有80%的鎳，該合金鋼管斷裂強度大，可以用于制造發動機和燃氣渦輪機。精密鋼管的化學穩定性高，是重有色金屬中耐蝕性的金屬之一，對苛性堿的抗蝕能力強。純鎳鋼管在50%的沸騰苛性鈉溶液中鎳每年的腐蝕速度25um，20年內不會發生銹痕；
若鎢極長度伸出量過大,焊槍動作不穩定,鎢極與焊絲或鎢極與熔池相碰時,又未終止焊接,造成夾鎢。起焊和收弧的上下接頭要超過線5mm～10mm,要注意坡口邊緣不要被電弧擦傷以備蓋面層焊接。因管子是圓的,焊槍,送絲角度要隨時變化,所以手法一定要穩、準。5.2.4蓋面時,應在坡口邊緣稍作停頓,保證熔池與坡口更好的熔合,保證蓋面層焊縫和邊緣熔合整齊(見表5)。綜述:在PTA工程中的哈氏合金(Hastelloy-C-276)管道一次RT探傷合格率99,并且管線試壓一次成功。
材質是進口的哈氏(HASTELLOY)合金C276,管道的連接采用全氬弧焊接,焊接材料ERNI-CRMO-4φ2.0mm,在施工現場需要預制和焊接固定口,焊接條件苛刻。C276的耐腐蝕性能和化學成分哈氏合金是一種新興材料,具有良好的耐腐蝕性和耐高溫性能,耐室溫下所有濃度的與腐蝕,其化學成分見表1。表1C276的化學成可看出HASTELLOY-C276屬于Ni-Cr-Mo系的三元合金,因C能促使形成晶間腐蝕,而Si加速δ相的形成。
由于C276液態金屬流動性差,為防止產生未熔合和氣孔等缺陷,在焊接過程中宜適當地擺動焊條。為防止在焊縫咬邊、起弧、收弧和固定焊部位產生腐蝕,應嚴格控制焊縫起弧、收弧和固定焊部位的焊接質量,焊縫需飽滿,不得有咬邊、微裂紋、弧坑等缺陷。貼襯完畢,要對表面焊縫進行酸洗,并對所有焊縫進行100表面著色檢驗,達到/T4730—2005I級為合格。4結論a)在鍋爐FGD吸收塔入口煙道合金鋼貼襯的選型中,應根據其腐蝕介質的特性進行優化。
具有良好的物理性能和機械性能、耐蝕性能，在200-1090℃范圍內能耐介質的侵蝕，具有良好的高溫和低溫性能。同時鎳基高溫合金鋼管也是制造渦輪葉片、發動機和燃氣輪機等受熱部件的主要零部件材料，鎳基合金鋼管是一種未來發展的重要材料；
合金的物理性能-密度8.14t/m3。
-熔化溫度范圍1370-1400℃。
-比熱440j/Kg.℃。
-居里溫度＜-196℃。
-抗拉強度850MPa。
合金的機械性能-屈服強度350MPa。
伸長率30%。
在選擇均勻化退火溫度時一般要低于初熔點的溫度而高于有害析出相的析出溫度。一方面溫度不能過低，既要已有的有害相，又要避免鍛造時產生新的有害相，同時也不能時間過長增加生產成本。另一方面，溫度也不能太高，否則晶粒過于粗大甚至熔化也會影響后期的熱加工。依據相圖計算得知，Ｃ２７６合金的熔點為１３６０℃，碳化物ＭＣ在１０８２℃開始析出，相的熔點也只有１１０９℃。有文獻指出ｎ，相*很困難，需要在遠高于其熔點的溫度范圍。
擴展位錯很寬，在高溫熱變形時，變形產生的位錯交滑移和刃位錯的攀移均較難進行，位錯從結點和位錯網中解脫出來，與異號位錯相互抵消，使得高頸鋼管中的位錯密度增加，材料變形的儲能變大，變形產生的軟化作用以動態再結晶為主。同時，隨著變形溫度升高，WN鋼管變形過程中，產生的熱震動能不斷增加，對材料的軟化作用不斷變強，因此，在同一應變速率條件下，流變應力隨變形溫度升高，且流變應力峰值，隨變形溫度升高，向應變量小的方向移動；
煙道的腐蝕特征脫硫吸收塔入口煙氣經換熱器降溫至露點以下,有冷卻液析出,另外,吸收塔內的濕飽和煙氣在噴淋過程中始終保持50℃左右,會形成干濕界面,產生較嚴重的結露,使吸收塔內的洗滌液在煙道表面聚積。在脫硫過程中,酸堿介質對整個FGD系統不同部件會產生多種多樣的化學、高低溫和應力腐蝕等多種腐蝕[4]。1·2·1縫隙腐蝕在腐蝕介質中,金屬表面構成狹窄的縫隙,縫隙內有關物質的移動受到了阻滯,從而產生局部腐蝕,特別是在設備中金屬部件的過渡區域。
瞬時應力,t為時間,σ∞為應力極限,常數A1,A2,τ1和τ2決定了擬合曲線的形狀,與材料特性和具體的實驗條件有關。圖1中的虛線是用方程(1)擬合后的應力曲線,可以看出,用二次延遲函數擬合的應力曲線與實驗應力曲線符合得很好。2.2應力中蠕變應變速率與應力的關系蠕變應變速率是材料應力中的一個非常重要的物理量,它與應力的關系是材料應力中基本的關系式,是利用有限元軟件模擬核主泵轉子屏蔽套真空熱脹形過程的基礎。
